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《理化检验-物理分册》2013年第49卷第8期论文目录
2015-03-20 07:27:13
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.489
摘要:归纳了对于拉伸试验方法标准GB/T 228.1-2010中应力速率的三种理解,并分析了每种理解在标准宣贯和实施过程中出现的问题,提出了对于GB/T 228.1-2010中方法B更为全面的描述及实施的具体方法; 最后报告了用有证标准试样验证6种测试条件测定屈服强度的结果。[查看更多] 2015-03-20 07:27:14
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.494
摘要:详细介绍了GB/T 228.1-2010中方法A中两种不同类型的应变速率控制模式。第一种应变速率Le是基于引伸计的反馈而得到;第二种是根据平行长度估计的应变速率Lc,即通过控制平行长度与需要的应变速率相乘得到的横梁位移速率来实现;同时给出了第二种应变速率Lc与传统的十字头分离速率(有人称方法C)的技术差异。[查看更多] 2015-03-20 07:27:14
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.497
摘要:为了探讨GB/T 228.1-2010在实验室的具体实施能力,利用现有设备进行该标准中两种拉伸速率控制方法的拉伸试验。结果表明: Z100拉伸试验机可以采用引伸计控制应变速率实施方法A,但对设备控制及人员操作要求较高,而且应变控制时实际应变速率超过误差限,偏离方法A; 实验室其他拉伸试验机较难实施方法A; 采用标准中的方法B控制拉伸速率,能满足对应变速率控...[查看更多] 2015-03-20 07:27:15
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.501
摘要:通过对12组不同工艺生产的性能相对稳定的汽车用钢板在两种不同柔度的试验机上进行拉伸试验,采用传统横梁位移控制模式控制拉伸速率,测试其强度指标和延性指标。结果表明: 在柔度较大的传统楔形夹具试验机上测得的上屈服强度ReH和规定非比例延伸强度Rp0.2比柔度较小的液压平推夹具试验机测得的结果要小,而试验机柔度对下屈服强度ReL、抗拉强度Rm和断后伸...[查看更多] 2015-03-20 07:27:15
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.505
摘要:对大型原油储罐用12MnNiVR钢板进行了化学成分、金相、拉伸、冷弯、冲击、应变时效敏感性、无塑性转变温度以及断裂韧度等试验研究,全面评价了该钢板的显微组织和力学性能。结果表明: 12MnNiVR钢板的显微组织均匀细小,具有优良的综合力学性能,能够满足大型原油储罐工程建造的技术要求。[查看更多] 2015-03-20 07:27:15
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.510
摘要:研究了一种新型铸造镍基高温合金K444在850~900 ℃/225~380 MPa的高温拉伸蠕变行为。结果表明:K444合金的显微组织主要由γ′相、γ/γ′共晶以及碳化物和氮、硼化物组成,热处理试样中γ′粒子有球状和椭圆状两种,γ′粒子在减速阶段末期开始筏形化,之后与位错相互作用;K444合金蠕变曲线具有较短的初始阶段和较长的加速阶段,加速阶段较长是由于筏形化...[查看更多] 2015-03-20 07:27:15
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.516
摘要:采用搅拌摩擦焊方法对6 mm厚7A60-T6超高强铝合金进行了焊接试验,分析讨论了接头的显微组织和力学性能。结果表明: 接头焊核区组织发生了动态再结晶,形成了细小的等轴再结晶晶粒,同时析出相大部分固溶入基体,热影响区晶粒粗化,在晶界处析出大量的析出相,前进侧热机影响区晶粒发生了较大程度的变形,后退侧晶粒变形程度较小; 在旋转速率为300 r·min-1、焊...[查看更多] 2015-03-20 07:27:16
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.522
摘要:采用高速电弧喷涂技术在Q235钢表面制备了Zn-Al和Zn-Al-Mg-RE涂层,通过全浸泡试验、阻抗谱、动电位极化分析了Zn-Al和Zn-Al-Mg-RE涂层在模拟海洋环境中的耐腐蚀性能。结果表明: 在质量分数为3.5%的NaCl溶液中,Zn-Al和Zn-Al-Mg-RE涂层具有良好的耐腐蚀性能,且Zn-Al-Mg-RE涂层的耐腐蚀性能优于Zn-Al涂层; Zn-Al-Mg-RE涂层中的稀土元素增加了涂层腐蚀时产生...[查看更多] 2015-03-20 07:27:16
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.526
摘要:对AISI403钢电站汽轮机叶片进行了喷丸强化处理,利用X射线衍射技术研究了叶片表面喷丸残余应力分布的均匀性以及喷丸残余应力沿层深的分布。结果表明: 经过0.23 Amm喷丸强度喷丸处理后,AISI403钢叶片表面存在较大的残余压应力且分布均匀,应力分布标准偏差为15.4 MPa;喷丸后叶片残余压应力随层深的增加先增大后减小,表面残余应力为-635.8 MPa,在距表面25 ...[查看更多] 2015-03-20 07:27:16
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.528
摘要:金属粉化失效是指铁、镍基合金在高碳活度(aC>1)气氛中由于渗碳导致其分解为石墨和金属颗粒而发生的灾难性破坏。综述了金属粉化失效的特征及机理,阐述了金属粉化失效的影响因素,并提出了相应的应对措施。结果表明: 金属粉化失效一般发生在400~800 ℃,400 ℃以下便不再发生金属粉化失效; 镍基合金的抗粉化失效能力明显优于铁基合金,足够的铬含量会在金...[查看更多] 2015-03-20 07:27:17
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.533
摘要:电站锅炉受热面管内外广泛接触烟、火、灰、水、汽、垢等介质,其工作环境恶劣且复杂,经常会因为各种原因而导致爆管泄漏失效的发生,给企业带来巨大的经济损失。详细介绍了磨损、长期过热、短期过热、氢损伤、腐蚀疲劳、氧腐蚀、应力腐蚀、碱性腐蚀以及酸腐蚀9种常见的电站锅炉受热面管的泄漏失效原因及其主要特征,对迅速确定锅炉爆管原因以及提出解决措施...[查看更多] 2015-03-20 07:27:17
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.538
摘要:国内某核电站用橡胶膨胀节在使用年限内发生贯穿性开裂,采用宏观分析、显微分析、化学成分分析和力学性能测试等手段对其开裂原因进行了分析。结果表明: 膨胀节外层橡胶厚度不均匀、纤维与橡胶存在脱层等制造缺陷是导致该橡胶膨胀节发生开裂的主要原因; 同时,在交变应力和环境介质的双重作用下,橡胶发生老化,加速了橡胶膨胀节的开裂。[查看更多] 2015-03-20 07:27:17
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.541
摘要:针对时速200 km·h-1铁路道岔60AT尖轨锻压过渡段依照TB/T 1354-1979进行实物疲劳试验发生早期断裂的情况,对尖轨疲劳断口进行了宏观分析和理化性能试验分析,建立了钢轨疲劳试验件的有限元实体模型并进行了有限元仿真受力分析。结果表明: 尖轨锻压过渡段短肢和长肢轨底最大 Mises等效应力比为2.26,且有限元求解得到的最大应力值为解析法求解得到的最大应力...[查看更多] 2015-03-20 07:27:17
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.546
摘要:采用化学成分分析、宏观检验、金相检验和能谱分析等方法对某中央空调冷冻水循环用热镀锌钢管渗漏原因进行了分析。结果表明: 钢管渗漏失效为由钢管内壁焊缝处的点腐蚀引发的由内向外的孔蚀引起的; 循环冷冻水中的溶解氧和硫离子等腐蚀性介质是导致该钢管腐蚀渗漏失效的主要原因; 而钢管未按相关规定进行二次防腐处理,则是导致钢管腐蚀渗漏失效的直接原因。[查看更多] 2015-03-20 07:27:18
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.549
摘要:20CrMnTi齿轮钢在加工过程中经常会出现裂纹,通过对产生裂纹的部位进行宏观和微观检验,对常见的由铸坯缺陷引起的20CrMnTi钢加工开裂的特征进行了分析。结果表明: 由铸坯表面皮下气泡产生的裂纹,裂纹表面光滑,裂纹尾部圆钝,裂纹两侧有严重的氧化脱碳现象; 由铸坯表面夹渣引起的缺陷,裂纹处夹杂物和增碳并存,裂口区域晶粒有明显的方向性; 铸坯内部存在...[查看更多] 2015-03-20 07:27:18
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.552
摘要:采用宏观分析、化学成分分析、拉伸试验、硬度测试、金相检验、断口分析以及有限元受力分析等方法,对真空泵主轴键槽和平键严重变形失效原因进行了分析。结果表明: 主轴键槽和平键挤压变形严重,主要是因为平键与键槽之间配合间隙过大,在泵的开、停瞬间引起键槽和平键之间形成很大的冲击作用;而且平键的硬度明显低于主轴的硬度,这种偏差很容易造成平键的...[查看更多] 2015-03-20 07:27:18
《理化检验-物理分册》/ 2013年第49卷/ 第8期 pp.556
摘要:针对70 mm厚Q345E钢板低温冲击吸收功批量不合格的问题,通过宏观分析、化学成分分析、金相检验及扫描电镜分析等方法,同时结合生产工艺调查,对钢板低温冲击吸收功不合格原因进行了分析。结果表明: 基体组织粗大并存在较多魏氏体,以及钢板中存在较多硫化物和长条状氧化物夹杂等,是导致该批钢板低温冲击吸收功不合格的主要原因。在此基础上,提出了整改措...[查看更多] |
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