第九届编辑委员会
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《机械工程材料》2011年第35卷第3期论文目录
2015-03-19 21:41:54
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.1
摘要:对带缺口构件疲劳寿命的构成、缺口疲劳裂纹萌生尺寸的定义、缺口疲劳寿命的局部应力估算方法、影响萌生寿命Ni的主要因素、缺口疲劳寿命及锐缺口疲劳裂纹萌生寿命的研究现状等进行了简要综述, 同时介绍了一种萌生寿命Ni的新的表征参量ΔK/ρ1/2, 以及Ni的估算方法。最后指出了控制缺口疲劳裂纹萌生寿命的主要参量以及它们之间存在的关系等亟待解决的问题与...[查看更多] 2015-03-19 21:41:54
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.4
摘要:采用钨极氩弧焊焊接了热浸镀铝后真空扩散的Q235钢板, 采用光学显微镜、SEM、EDS、XRD等研究了熔焊对渗铝层组织及高温(800 ℃)抗氧化性能的影响。结果表明: 渗铝层与焊缝之间实现冶金结合, 铬、镍、铝元素在熔合线附近呈现梯度分布, 熔合线附近的主要物相为Al2Cr、AlCrFe2以及(Fe, Cr)固溶体; 焊后试样的氧化-增重曲线近似抛物线, 熔合区氧化膜的主要物相为...[查看更多] 2015-03-19 21:41:55
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.8
摘要:采用磨削和抛光作为最后工序制备了铸造TiAl合金的标准拉伸试样, 对比分析了两种试样的表面质量和表面残余应力,并进行了室温拉伸试验。结果表明: 经磨削和抛光后TiAl合金表面的显微组织与其铸态的相同, 均为近层片状组织; 抛光使试样表面粗糙度由磨削后的0.51 μm降至0.22 μm, 磨痕数量减少, 磨痕由锐角变为钝角; 两种试样表面均为残余压应力状态, 但抛光...[查看更多] 2015-03-19 21:41:56
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.11
摘要:研究了输入交流电波形和非晶薄带片数等对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带磁电感效应和磁电感效应变化幅度的影响, 以及当输入电压为正弦交流电压时, 非晶薄带的磁电感效应变化幅度的重复性和温度、湿度的稳定性。结果表明: 磁电感效应随着非晶薄带片数的增多而增强, 随着磁场强度的增大而减弱, 正弦交流电压比三角交流电压的强; 磁电感效应变化幅度随着非晶薄...[查看更多] 2015-03-19 21:41:57
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.15
摘要:在实验室试制了TSCR流程的低碳低硅无取向硅钢, 研究了在850~1 050 ℃不同温度常化对冷轧量0.5 mm厚钢板再经950 ℃×7 min退火后的组织、织构和磁性能的影响。结果表明: 随常化温度的升高, 使热轧板晶粒尺寸增大, 晶界更清晰, 组织均匀性更好; 由于第二相AlN和MnS析出物尺寸比较大, 使冷轧退火后钢板晶粒也随常化温度升高呈单调增大趋势; γ有利织构和{111}...[查看更多] 2015-03-19 21:41:57
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.18
摘要:采用拉伸试验、透射电镜分析等方法研究了自然时效对6061铝合金显微组织和力学性能的影响。结果表明: 自然时效1个月后, 铝合金基体中析出少量极细小的球状GP区, 而人工时效6 h则析出大量GP区和板条状β-Mg2Si平衡相; 自然时效1个月后再进行人工时效的析出相较直接进行人工时效态的少; 随着自然时效时间的延长, 铝合金强度逐渐升高, 伸长率逐渐降低, 1个月后...[查看更多] 2015-03-19 21:41:58
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.22
摘要:采用光学显微镜和扫描电子显微镜研究了混合稀土、锶及两者的复合变质对Al-24%Si合金中共晶硅形貌的影响。结果表明: 未变质时合金中共晶硅呈粗大的板块状, 排列疏松, 不均匀; 经混合稀土变质后, 分布在初生硅周围的共晶硅呈细小颗粒状, 而远离初生硅的区域, 共晶硅主要呈杆状; 经锶变质后, 共晶硅主要呈短杆状且存在二次甚至三次分枝; 经复合变质后, 共晶硅...[查看更多] 2015-03-19 21:41:58
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.25
摘要:利用两步法在二次冷轧钢板表面电镀金属铬层和氧化铬层得到了镀铬钢板,用分光光度计测试了镀铬钢板的铁溶出量, 应用电化学方法测试镀铬钢板的极化曲线, 采用湿热试验、盐雾试验和贴滤纸法评价了镀铬钢板的耐蚀性能, 采用落锤法评定了镀铬钢板与油漆的结合强度, 用扫描电镜观察了表面形貌。结果表明: 在氧化铬层厚度一定时随着镀铬层厚度(单位面积质量)的增...[查看更多] 2015-03-19 21:41:58
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.28
摘要:对普通铸造制备的高硅含量Mg-9Al-6Si 镁合金进行了均匀化处理, 然后进行了1道次正挤压和8道次往复挤压, 以探讨不同挤压工艺对其组织与压缩性能的影响。结果表明: 正挤压对该镁合金中Mg2Si相的破碎、细化效果不明显, 而往复挤压对Mg2Si相有很好的破碎、细化作用; Mg2Si相的细化可提高镁合金的压缩性能; 合金往复挤压8道次后的抗压强度、压缩屈服强度和硬度...[查看更多] 2015-03-19 21:41:59
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.32
摘要:为了进一步提高18Ni马氏体时效钢的力学性能, 在钢中分别加入铌、钒或硼等微量元素,研究了不同微量元素对其显微组织和力学性能的影响。结果表明: 添加微量(0.1%)铌元素的效果好于添加钒(0.1%)和硼(0.01%)的, 能够更加有效地细化晶粒, 使其固溶态的晶粒度达到10.2级; 经时效处理以后, 钢中金属间化合物能够更加弥散地均匀分布, 使其强度与M300钢的基本相同, ...[查看更多] 2015-03-19 21:41:59
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.36
摘要:合成了一种无磷三嗪衍生物, 用四球摩擦磨损试验机考察了将其加入到天然菜籽油和酯化后菜籽油中的摩擦学性能, 用X射线光电子能谱仪和扫描电镜分析了钢球的磨损表面形貌和化学反应产物。结果表明: 合成的三嗪衍生物能有效提高了天然菜籽油和酯化后菜籽油的极压值, 幅度可达80%和30%; 该添加剂在天然菜籽油中的减摩效果不明显, 但能有效提高酯化后菜籽油的减...[查看更多] 2015-03-19 21:41:59
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.40
摘要:采用非平衡磁控溅射技术在45钢片和单晶硅片上制备出自润滑碳/铬复合镀层; 采用X射线光电子能谱仪检测镀层化学成分, 用X射线衍射仪分析镀层相结构, 用扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察镀层显微结构, 用销-盘式摩擦磨损试验机研究镀层自润滑性能。结果表明: 镀层相结构为非晶态, 主要由碳和铬两种单质及其化合物组成; 铬靶电流影响镀层显微结构, 随着电流...[查看更多] 2015-03-19 21:41:59
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.44
摘要:采用聚晶金刚石(PCD)和硬质合金刀具对TA15钛合金进行了高速铣削对比试验, 从刀具磨损、切削力、切削温度等方面评价了PCD刀具加工TA15钛合金的切削性能。结果表明: PCD刀具端铣TA15钛合金的切削性能较好, 刀具耐用度可达145 min, 稳定切削时间达121 min, 与硬质合金刀具相比提高了4倍; PCD刀具磨损形态为后刀面不均匀磨损, 前刀面上局部剥落及刀尖附近微崩...[查看更多] 2015-03-19 21:42:00
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.49
摘要:研究了镁(面板)-铝(蜂窝芯)蜂窝板结构参数对蜂窝板压缩和三点弯曲性能的影响。结果表明:镁-铝蜂窝板压缩性能和弯曲性能受铝蜂窝芯结构尺寸的影响极大,蜂窝芯的壁厚越大, 胞壁边长越小, 蜂窝板的抗压强度和抗弯强度越高, 压缩刚度和弯曲刚度越大; 随着蜂窝芯高度增大, 抗压强度和压缩刚度减小, 而抗弯强度和弯曲刚度提高。[查看更多] 2015-03-19 21:42:00
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.52
摘要:以1101工业硅为原料, 采用真空感应熔炼加定向凝固提纯方法制备了多晶硅铸锭, 通过电感耦合等离子体发射光谱仪、扫描电镜、四探针电阻率仪、导电类型测试仪等对其化学成分、组织、电阻率及导电类型等进行了分析。结果表明: 多晶硅锭中约50%的区域纯度达到99.99%, 其中铁、铜、镍等金属杂质去除率均在90%以上; 分凝效应使得杂质元素重新分布, 导致粗大柱状晶...[查看更多] 2015-03-19 21:42:01
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.56
摘要:采用XRD、SEM和TEM等研究了650 ℃长时时效对12Cr-4W-3Co耐热钢显微组织及650 ℃高温强度的影响。结果表明: 650 ℃时效0~5 000 h后, 该钢的析出相为M23C6相和Laves相, 高温屈服强度逐渐下降; 在0~100 h区间, 屈服强度降低主要是由于马氏体板条回复较快; 在100~1 000 h区间, M23C6、Laves相析出增加, 板条回复减弱导致屈服强度基本不变; 在1 000~3 400 h区间...[查看更多] 2015-03-19 21:42:01
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.60
摘要:采用脉冲单电源在Q195钢表面进行了等离子钨钼共渗+渗碳、淬火、回火处理, 形成了表面高速钢渗层; 采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、硬度仪和磨损试验机对表面组织和性能进行了研究。结果表明: 采用脉冲单电源可以在钢表面形成了明显的共渗层; 在1 000 ℃保温8 h的工艺条件下, 渗层厚度约为110 μm, 渗层表面钨、钼含量分别约为8.4%和9.8%, 表面钨当...[查看更多] 2015-03-19 21:42:02
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.64
摘要:采用硬度仪、X射线衍射仪及透射电镜等研究了分别含有θ″、θ′和θ析出相三种时效态铝铜合金在室温多向压缩(MAC)过程中硬度和显微组织的变化。结果表明: 随着压缩道次的增加, 三种时效态合金的硬度基本呈逐渐增加的趋势, 但含θ″、θ′相合金的硬度均有一个谷值; 多向压缩18道次后, 含θ″、θ′相合金获得等轴超细晶粒, 尺寸达到0.56~0.71 μm, 含θ相...[查看更多] 2015-03-19 21:42:03
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.68
摘要:采用化学复合镀的方法在AZ91D镁合金表面制备了Ni-P-SiC复合镀层, 对其组织与相结构进行了SEM及XRD分析, 并进行了电化学与磨损试验。结果表明: 制备得到了均匀、致密、无明显缺陷的Ni-P-SiC复合镀层, SiC颗粒在镀层中分布均匀; 复合镀层为非晶态结构, 硬度高达643 HV; 复合镀层具有明显的钝化区, 耐腐蚀性能优异, 其耐磨性明显优于Ni-P镀层的。[查看更多] 2015-03-19 21:42:03
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.71
摘要:以K2TiF6、K2ZrF6与Na3AlF6为反应物, 在高频磁场下, 采用熔体反应法原位合成了 Al3(Ti0.5Zr0.5)p/6005A复合材料; 通过扫描电镜、X射线衍射仪、拉伸试验机等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明: 磁场下原位生成了细小的Al3(Ti0.5Zr0.5)颗粒, 平均尺寸为1~3 μm, 且弥散分布于基体中; 在磁场频率为2 MHz时复合材料的屈服强度、抗拉强度分别为2794...[查看更多] 2015-03-19 21:42:03
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.76
摘要:采用化学共沉淀法制备了纳米Fe3O4颗粒, 以油酸钠和十二烷基苯磺酸钠先后进行两次包覆, 制备出了稳定性较高的水基磁流体; 用XRD、IR、TEM、VSM等研究了Fe3O4纳米颗粒的结晶情况、表面官能团的变化、粒径大小和磁性能, 并对影响制备磁流体的因素进行了讨论。结果表明: 双层包覆纳米Fe3O4颗粒水基磁流体的稳定性显著提高, 其比饱和磁化强度达到了47.06 Am2·kg...[查看更多] 2015-03-19 21:42:03
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.79
摘要:采用布氏硬度计、涡流导电仪和扫描电子显微镜等研究了固溶温度、时效及时效前冷变形量对CuNiSiCrRE合金显微组织和性能的影响, 在此基础上确定了其最佳热处理工艺。结果表明: 该合金的最佳热处理工艺为900 ℃×1.5 h固溶水冷+40%的冷变形+480 ℃×2 h时效空冷, 其相应的硬度为229 HB, 电导率为45.6%IACS, 抗拉强度为674 MPa, 屈服强度为641 MPa, 伸长率为16...[查看更多] 2015-03-19 21:42:03
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.83
摘要:采用室温磁控溅射技术在AZ91D镁合金表面制备了CNx/SiC双层薄膜(SiC为中间层), 研究了界面结合情况、薄膜的力学和摩擦磨损性能。结果表明: CNx/SiC双层薄膜表面颗粒结合紧密, 中间层SiC与基体和CNx层界面的结合很好, 均发生了呈梯度的元素扩散, 膜基附着力在12 N以上; CNx薄膜具有低的纳米硬度(3.85 GPa)、低的弹性模量(30.46 GPa), 但却具有高的硬度与弹性...[查看更多] 2015-03-19 21:42:03
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.87
摘要:以常规和纳米团聚体ZrO2-7%Y2O3(质量分数)陶瓷粉为原料, 采用等离子喷涂工艺在TiAl合金表面制备热障涂层; 用扫描电镜和显微硬度计分析了涂层形貌、显微结构及显微硬度, 并对涂层的摩擦学特性及抗高温氧化性能进行了研究。结果表明: 常规陶瓷涂层呈典型的层状堆积特征; 纳米结构涂层呈纳米颗粒完全熔化后重结晶得到的基体相和未完全熔化的纳米颗粒嵌入组成...[查看更多] 2015-03-19 21:42:04
《机械工程材料》/ 2011年第35卷/ 第3期 pp.92
摘要:某型飞机启动发电机软轴在使用160 h后发生早期失效, 采用断口观察、磨损痕迹分析、硬度测试、显微组织分析等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明: 软轴断裂的性质为大应力低周疲劳断裂; 软轴的断裂原因为端盖和发动机法兰盘联接错位导致发动机与发电机软轴错位, 从而产生异常的弯曲应力, 正常的扭转应力与异常的弯曲应力叠加后的应力超过了软轴的疲劳强...[查看更多] |
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