搜索热:失效分析 陶瓷
扫一扫 加微信
首页 > 期刊论文 > 论文摘要
固溶和稳定化处理后Zr-Mo微合金化310S不锈钢的显微组织和耐腐蚀性能
          
Microstructure and Corrosion Resistance of Zr-Mo Micro-alloying 310S Stainless Steel after Solution and Stabilization Treatment

摘    要
制备了Zr-Mo微合金化310S不锈钢并进行了不同温度(1 050~1 150℃)固溶处理以及1 150℃固溶+不同温度(950~1 1050℃)稳定化处理,研究了不同热处理后试验钢的显微组织和耐腐蚀性能。结果表明:固溶处理后,试验钢的显微组织为均匀的奥氏体等轴晶,且晶粒内有大量退火孪晶,晶界或晶内析出条状或球形颗粒状(Zr,Mo) C相和块状Zr (C,N)相;1 150℃固溶+不同温度稳定化处理后试验钢的显微组织与固溶态的相似,但析出相数量增多,且在950℃稳定化处理后,晶界上析出了大量的链球状M23C6相;950~1 050℃的稳定化处理对试验钢的耐均匀腐蚀性能影响不大;随着稳定化温度的升高,试验钢的晶间腐蚀敏感性降低,耐晶间腐蚀能力增强。
标    签 310S不锈钢   微合金化   固溶处理   稳定化处理   晶间腐蚀   310S stainless steel   micro-alloying   solution treatment   stabilization treatment   inter-granular corrosion  
 
Abstract
Zr-Mo micro-alloyed 310S stainless steel was prepared and treated by solution at different temperatures (1 050-1 150 ℃), and by solution at 1 150 ℃+stabilization at different temperatures (950-1 050 ℃). The microstructure and corrosion resistance of the test steel treated with different heat treatment were studied. The results show that the microstructure of the tested steel after solution was uniform austenite equiaxed grains, and there were a large number of annealing twins in the grains; strip-shaped or clumpy (Zr, Mo) C phase and massive Zr(C,N) phase precipitated from the grain boundaries or grains. The microstructure of the tested steel after solution treatment at 1 150 ℃ and stabilization treatment at different temperatures was similar to that after solution treatment, but the number of precipitated phases increased; a large number of hammer-like M23 C6 phase precipitated from the grain boundaries after stabilization treatment at 950 ℃. Stabilization treatment at 950-1 050 ℃ had little effect on the uniform corrosion resistance of tested steel. With the increase of stabilization temperature, the inter-granular corrosion sensitivity of the tested steel decreased, and inter-granular corrosion resistance was improved.

中图分类号 TG142.7   DOI 10.11973/jxgccl201809006

 
  中国光学期刊网论文下载说明


所属栏目 试验研究

基金项目 国家国际科技合作专项项目(2015DFR60370);中央高校基本科研业务费资助项目(DUT17GF209)

收稿日期 2018/3/12

修改稿日期 2018/8/15

网络出版日期

作者单位点击查看

备注刘桂良(1982-),男,重庆人,副研究员,硕士

引用该论文: LIU Guiliang,WU Tianyang,LI Minghao,PAN Qianfu,TANG Rui,CHEN Guoqing,WANG Qing. Microstructure and Corrosion Resistance of Zr-Mo Micro-alloying 310S Stainless Steel after Solution and Stabilization Treatment[J]. Materials for mechancial engineering, 2018, 42(9): 26~32
刘桂良,武天洋,李明浩,潘钱付,唐睿,陈国清,王清. 固溶和稳定化处理后Zr-Mo微合金化310S不锈钢的显微组织和耐腐蚀性能[J]. 机械工程材料, 2018, 42(9): 26~32


论文评价
共有人对该论文发表了看法,其中:
人认为该论文很差
人认为该论文较差
人认为该论文一般
人认为该论文较好
人认为该论文很好
分享论文
分享到新浪微博 分享到腾讯微博 分享到人人网 分享到 Google Reader 分享到百度搜藏分享到Twitter

参考文献
【1】NEZAKAT M, AKHIANI H, SABET S M, et al. Electron backscatter and X-ray diffraction studies on the deformation and annealing textures of austenitic stainless steel 310S[J]. Materials Characterization, 2016, 123:115-127.
 
【2】SUN C, HUI R, QU W, et al. Progress in corrosion resistant materials for supercritical water reactors[J]. Corrosion Science, 2009, 51(11):2508-2523.
 
【3】WASG S, AMPORNRAT P, GUPTA G, et al. Corrosion and stress corrosion cracking in supercritical water[J]. Journal of Nuclear Materials, 2007, 371(1/2/3):176-201.
 
【4】沈朝,张乐福,朱发文,等. 超临界水冷堆燃料包壳候选材料的耐腐蚀性能[J]. 中国腐蚀与防护学报,2014, 34(4):301-306.
 
【5】MSUYAMA F. History of power plants and progress in heat resistant steels[J]. ISIJ International, 2001, 41(6):612-625.
 
【6】BAINDUR S. Materials challenges for the supercritical water-cooled reactor (SCWR)[J]. Bulletin of the Canadian Nuclear Society, 2008, 29(1):32-38.
 
【7】蔡珍,韩斌,谭文,等. 钛微合金化技术发展现状[J]. 中国冶金,2015,25(2):1-5.
 
【8】胡心彬,李麟,吴晓春. 铌微合金化在特殊钢中的应用[J]. 金属热处理,2003,28(6):5-10.
 
【9】薛攀龙,喇培清,刘辉,等. Al对310S耐热钢高温拉伸性能的影响[J]. 钢铁研究学报,2015,27(7):46-51.
 
【10】SHIGEKI K, KUNIYA J, FUMIHISA K, et al. Material properties of stainless steels modified with addition of zirconium for supercritical water-cooled reactor[C]//Proceedings of ICAPP. Nice:[s.n.], 2007.
 
【11】KANO F, TSUCHIYA Y, OKA K. Thermal and irradiation effects on high-temperature mechanical properties of materials for SCWR fuel cladding[C]//Proceedings of ICAPP. Tokyo:[s.n.], 2009.
 
【12】SASIKALA G, RAY S K, MANNAN S L. Kinetics of transformation of delta ferrite during creep in a type 316(N) stainless steel weld metal[J]. Materials Science & Engineering:A, 2003, 359(1/2):86-90.
 
【13】PIEKARSKI B. Effect of Nb and Ti additions on microstructure and identification of precipitates in stabilized Ni-Cr cast austenitic steels[J]. Materials Characterization, 2001, 47(3/4):181-186.
 
【14】ISEDA A, OKADA H, SEMBA H, et al. Long term creep properties and microstructure of SUPER304H, TP347HFG and HR3C for A-USC boilers[J]. Energy Materials, 2007, 2(4):199-206.
 
【15】潘钱付,刘超红,唐睿,等. Ti、Zr微合金化310S不锈钢的制备研究[J]. 核动力工程,2012(增刊2):70-74.
 
【16】NASSAR H, KOROJY B, FREDRIKSSON H. A study of shell growth irregularities in continuously cast 310S stainless steel[J]. Ironmaking & Steelmaking, 2009, 36(7):521-528.
 
【17】高福彬,杨吉春. 新型310S耐热钢组织和高温力学性能[J]. 金属热处理,2014,39(11):30-33.
 
【18】于庆波,张仲波,李子林,等. Nb对低碳钢奥氏体晶粒长大的影响[J]. 钢铁,2006,41(12):70-74.
 
【19】梁成浩,张国庆. 用电化学技术评价310不锈钢的高温损伤[J]. 金属热处理学报,2000,21(1):20-25.
 
【20】张义平. 1Cr18Ni9Ti晶间腐蚀及热处理工艺研究[J]. 煤矿机械,2006,27(7):145-147.
 
【21】秦丽雁. 不锈钢应用中的几个腐蚀问题研究[D]. 天津:天津大学,2006.
 
相关信息
   标题 相关频次
 热时效对多元微合金化310S不锈钢显微组织和冲击性能的影响
 6
 不同温度固溶后Incoloy825合金的显微组织与性能
 3
 固溶处理温度对304奥氏体不锈钢敏化与晶间腐蚀的影响
 3
 硫磺回收仪表阀门螺栓断裂原因
 3
 天然气管道用直通球阀的开裂原因分析
 3
 304不锈钢在RCC-M1310标准下的耐蚀性
 2
 310S不锈钢中厚板表面裂纹缺陷形成原因
 2
 9Cr氧化物弥散强化钢在超临界水中的耐蚀性
 2
 AZ63镁合金的变形处理与电化学性能
 2
 P92钢在超临界水中的腐蚀行为
 2
 SUS304不锈钢三通裂纹产生原因分析
 2
 Ti-15-3合金经冷轧和时效后的显微组织及力学性能
 2
 Ti-15-3合金冷变形纳米组织的热稳定性
 2
 奥氏体不锈钢AL-6XN在超临界水中的腐蚀
 2
 奥氏体不锈钢AL-6XN在超临界水中的腐蚀行为
 2
 奥氏体不锈钢和镍基合金在550 ℃/25 MPa超临界水中的应力腐蚀开裂敏感性
 2
 不同温度固溶处理后FeMnSiCrNi形状记忆合金的力学性能和断裂特征
 2
 不锈钢晶间腐蚀试验方法标准GB/T 4334—2020更新解读
 2
 超级奥氏体不锈钢AL-6XN在超临界水环境中的应力腐蚀性能
 2
 超临界机组小汽轮机轴封回汽管道断裂原因
 2
 低活化铁素体/马氏体钢原奥氏体晶界显示技术探讨
 2
 发动机气缸盖开裂分析
 2
 高温水中溶解氧对不锈钢堆焊层SCC性能的影响
 2
 固溶处理对Mg-Ce合金耐腐蚀性能的影响
 2
 固溶处理温度对Inconel600合金组织和性能的影响
 2
 固溶温度对汽车发动机用6082铝合金显微组织与性能的影响
 2
 固溶温度对新型建筑耐候钢性能的影响
 2
 固溶温度和时间对ZL114A合金组织的影响
 2
 含Er中高Mg含量铝合金热轧板材腐蚀性能及微观结构的研究
 2
 核电站蝶阀阀瓣断裂原因分析
 2