Page 102 - 电力与能源2021年第八期

4 6 8 张红光, 等: 超超临界 660 MW 机组二次风量异常下降分析与研究

表 1 送风机主要性能参数 表 2 送风机振动情况
BMCR 工况 THA 振动风量 /( t · h ) 250 200 150 100 50 0 250
-1
工况煤种项目 TB 工况
设计煤种 设计煤种 设计煤种 垂直振动 0.9 0.8 0.9 1.0 0.9 0.8 0.9
风机入口体积 水平振动 1.1 1.0 1.2 1.0 1.0 1.1 1.2
流量 /( m · s ) 200 183.0 192.1 166.4
-1
3
风机入口温度 / ℃ 32 20 20 20
入口空气密度
-3 ) 1.168 1.217 1.217 1.217
/( k g · m
风机入口全压 / Pa -342.9 -298.2 -303.1 -299.8
风机入口静压 / Pa -342.9 -298.2 -303.1 -299.8
风机出口全压 / Pa 3570 3105 3185 2990
风机出口静压 / Pa 3420 3185 3132 2990
风机全压升 / Pa 3913 3403 3488 3076
风机静压升 / Pa 3763 3278 3350 3167
风机出口风温 / ℃ 36 23 23 23
风机全压效率 / % 87.45 87.3 86.75 87.21 图 1 空预器出口二次风量突降时送风机电流, 动叶开度变化情况
风机轴功率 / kW 883 705 763 665
风机转速 /( r · min ) 993 993 993 993
-1
2 事件经过

2020年 11 月 3 日 23 : 30 至 11 月 4 日 0 : 00
及 11 月 4 日 9 : 30~10 : 00 , 2 号机组在减负荷至

270~280MW 并维持该负荷运行时, 发生 5 次 A
侧 DCS 显示二次风量突降情况, 严重时 A 侧二
次风量突降至 0 。
查阅历史参数, 2020 年 11 月 3 日风量发生 图 2 送风机电流的动叶开度参数对比
突降时, 送 风 机 A 和 B 出 口 压 力 分 别 为 0.23 ,
0.68kPa , A 和 B 侧空预器出口二次风压分别为
0.16 , 0.08kPa , A 和 B 侧风箱与炉膛差压分别为
0.08 , 0.27kPa , 在约 40s内 A 侧 DCS 显示二次
风量由340t / h 突降至0t / h , B 侧二次风量稳定。
2020 年 11 月 4 日发生风量突降时, 送风机 A 和
B 出口压力分别为 0.46 , 0.49kPa , A 和 B 侧空
预器出口二次风压分别为 -0.056 , 0.230kPa , A
和 B 侧风箱与炉膛差压分别为 0.17 , 0.34kPa , 图 3 炉膛压力的参数变化
在约50s内 A 侧显示二次风量由300t / h 突降至 通过分析得到: ① 送风机振动在风量突降, 回
30t / h , B 侧二次风量稳定。这些压力数据由于 升过程中无明显变化; ② 送风机电流在风量突降
DCS 死区设置过大的关系, 变化过程呈阶跃状跳 的情况下, 能够自动根据风量偏差增加送风机出
变, 并为直线, 给数据分析带来一定困难。 力, 电流无晃动、 突升突降的情况; ③ 送风机的动
叶开度在缓慢开大, 炉膛负压缓慢上升说明炉膛
3 原因分析
实际进风量是在增加的; ④ 送风机出口压力跟随
空预器出口二次风量突降时, 送风机振动情 负荷变化而变化, 在送风机风量突降时, 无明显摆
况, 如表 2 所示。空预器出口二次风量突降时, 送 动。综合得到, 判断送风机运行是正常的, 并没有
风机电流, 动叶开度变化情况如图 1 所示。送风 发生失速、 喘振、 抢风、 出力下降的情况。
机电流的动叶开度参数对比如图 2 所示。空预器 空预器出口 二 次 风 量 取 样 管 堵 塞。通 知 检
出口二次风量突降时, 炉膛负压的参数变化情况 修, 对空预器出口二次风量测点进行吹扫, 吹扫过
如图 3 所示。 程中强制风量不变。根据吹扫前后的风量变化进