Page 103 - 电力与能源2021年第八期
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张红光, 等: 超超临界 660 MW 机组二次风量异常下降分析与研究 4 9
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行对比, 发现吹扫之后的风量波动幅度有一定的 时, 单侧二次风量减负荷过调最低至 300t / h 左
变小, 即 A 空预器出口二次风量存在一定的堵灰 右, 随即 A 侧二次风量即开始波动、 突降, 而 B 侧
现象, 如图 4 所示。虽然风量波动稳定了, 波动的 二次风量最后维持在 360t / h 左右。根据热二次
幅度有所好转, 但针对测点 1 , 2 , 3 风量同时突降 风温度及热二次风道的截面积理论计算, 单侧二
的情况仍需要继续研究分析。 次风量从 300~360t / h , 风量测量元件流量系数
取 1 时, 测量差压值为 15~21Pa , 差压每变化 1
Pa风量变化10t / h ; 若流量系数取0.8 , 测量差压
值为 22~33Pa , 差压每变化 1.7Pa风量变化 10
t / h 。实际二次风量测量元件的差压值与二次风
量的对应关系应根据 DCS 内二次风量计算公式
进行反算, 风量越小, 差压值越小。机组低负荷运
图 4 吹扫前后, 风量参数
行时单侧二次风量小, 风量测量元件测出的差压
空预器出口差压值变小。 2 号炉二次风量测
值小, 在受到气流脉动、 粉尘颗粒、 流场不稳以及
量为差压式测量原理, 两个测量元件分别安装于
如炉膛压力波动等扰动影响时, 差压值很容易产
两侧热二次风道内。热二次风流经测量元件, 测
生较大的波动, 引起 DCS 显示的二次风量大幅波
量元件测出差压值, 再经 DCS 公式计算后得出二
动, 甚至显示至 0 。
次风量值并在 DCS 画面中显示。差压式测量元
检查 DCS 内部二次风量计算公式, 发现 2 号
件测量二次风量普遍存在的一个问题是: 当风量
炉 A 侧和 B 侧二次风量计算存在不同。 DCS 内
较小时, 因二次风道截面积很大, 风道内流速较
部 A 侧和 B 侧二次风量计算模块在流量测量元
低, 导致测出的差压值过小。在低流量情况下, 差
压值更易受到气流流场、 气流脉动、 粉尘颗粒及其 件输出小差压值时, 其处理方式分别是: A 侧 X1
为 10 , Y1 为 0 , B 侧 X1 为 5 , Y1 为 0 , X1 为元件
他因素的干扰产生较大波动。差压值的小幅波动
测量的差压值, Y1 为输出值( 非最终风量值), 即
即会引起风量的较大幅度波动, 在某些情况下, 测
当 A 侧风量测量元件输出差压值 ≤10Pa 时, 运
得的差压值甚至会出现负值, 从而引起风量直接
算模块即输出为 0 , 而当 B 侧测量元件输出差压
显示为 0 。压差值参数变化如表 3 所示。
值 ≤5Pa时, 运算模块输出为 0 。从计算的测量
表 3 压差值参数变化 kPa
元件差压值来看, 低风量时 A 侧二次风量测量元
事件 变化前 变化后 变化幅度 结速后
件的差压值受扰动时完全有可能波动至 10Pa以
11.3 ( 1 ) 0.575 0.082 0.493 0.391
风压未回升, 空预器出 下, 从 而 导 致 A 侧 二 次 风 量 直 接 显 示 为 0 。 因
口二 次 风 量 波 动 幅 度
11.4 ( 2 ) 0.500 -0.056 5.056 DCS 内部二次风量计算公式设置的不同, 加之 A
较大
侧和 B 侧二次风系统运行中存在的差异, B 侧二
此次 由 于 压 力 下 降 幅
度不大, 作为非要因素 次风量突降直至为 0 的概率小于 A 侧。
排除, 通过查阅发现两 经了解, 2 号炉燃烧器以及二次风小风门等
12.8 ( 3 ) 0.240 0.159 0.081 台送 风 机 随 着 负 荷 下
不严密, 漏风严重, 导致 2 号炉二次风箱压力过
降, 出 口 压 力 从 0.9
kPa突降至 0.363kPa , 低。从现场运行数据看, 满负荷时仅为 0.2~0.3
变化幅度较大
kPa , 机组 负 荷 为 280 MW 时, 两 侧 风 箱 压 力 更
由于压力下降幅度不大, 作为非要因素排除, 低, 其中 A 侧更甚, 风箱与炉膛差压甚至出现负
但通过查阅发现两台送风机随着负荷下降, 出口压 值, B 侧 风 箱 压 力 相 对 较 高。查 历 史 数 据 得 到,
力从0.9kPa 突降至 0.363kPa , 变化幅度较大。 280MW 时 B 侧风箱与炉膛差压约为 0.3kPa 。
由表2表明: 当空预器出口压力大于 0.5kPa时, 过低的风箱压力导致二次风抗干扰能力弱, 故而
二次风量比较稳定, 波动幅度小; 当空预器出口风 当炉膛压力出现波动等扰动时, B 侧因风箱压力
压明显变小时, 其二次风量容易产生突降。 较高抗扰动能力较强而能保持二次风量稳定, A
2 号炉这几次 A 侧二次风量突降均发生在机 侧二次风量即出现随炉膛压力波动而反向波动。
组减负荷至 270~280 MW 并维持在该负荷运行 ( 下转第 472 页)
