Page 106 - 电力与能源2021年第八期

4 7 2 闫 飞: 超超临界机组锅炉再热器减温水进水管开裂泄露原因分析及处理

热器二级减温器进水管开裂主要原因为再热器二 其运行经验也越来越丰富, 但累计运行一定时间
级减温水频繁投入导致, 目前超超临界机组加减负 后, 仍会暴露一些新问题。本文主要对再热器减
荷时, 为控制再热汽温, 存在投入再热器二级减温 温器进水管开裂情况进行描述, 分析出进水管开
水情况。故需考虑尽量减少再热器二级减温水投入 裂主要原因是热疲劳, 并对热疲劳产生原因进行
频次, 如对再热器温度调节时过热器、 再热器挡板联 深层次分析讨论, 针对设备检修、 运行调整、 设计
动逻辑进行优化等, 提高再热器汽温调节性能。 选型等方面提出建议, 以减少类似事故事件发生。
另外, 保持减温水调节阀微小泄漏, 可以对减温 参考文献:
器进水管起到一定冷却作用, 减少频繁交变应力, 能 [ 1 ] 赵洪彪,曹宏伟,廖晓炜,等 . 电站锅炉喷水减温器的检
够有效减少热冲击, 提高再热器进水管使用寿命。 验与热疲劳裂纹[ J ] .中国锅炉压力容器安全, 2004 , 20
4.3 设备设计布置优化 ( 3 ): 22-25.
[ 2 ] 武云鹏.1000MW 超超临界压力直流锅炉再热蒸汽温度波
再热器二级减温器作为事故喷水, 但较多电
动大的分析与改进[ J ] . 华东电力, 2009 , 37 ( 3 ): 464-468.
厂存在频繁使用, 设备失效情况。故新机组选型
[ 3 ] 于英利,戴莹莹,韩元,等 .350 MW 等级超临界循环流
时应充分考虑优化减温器及减温器进水管布置方 化床锅炉蒸汽吹管用水节能研究[ J ] . 电力与能源, 2020 ,
式, 将进水管设置在炉外, 减少温度频繁交变情 41 ( 6 ): 761-766.
况, 同时利于设备检修更换。 [ 4 ] 李萌盛,技军,吴元峰,等 . 电站锅炉异种钢接头应力分
4.4 设备检修方面 布的数值模拟[ J ] . 电力设备, 2005 ( 10 ): 60-62.
[ 5 ] 陈建忠,孙晓琪,林楚伟,等 . 智能吹灰技术研究及其在
考虑目前再热器二级减温器频繁投用, 减温
超超临界锅炉中的应用[ J ] .电力与能源, 2020 , 41 ( 2 ):
器进水管存在类似隐患, 需定期进行检查更换, 目
239-243.
前每两年更换一次能够满足安全运行。 [ 6 ] 张立新 . 电站锅炉喷水减温器典型失效分析[ J ] .山东电
力技术, 2020 , 47 ( 2 ): 70-76.
5 结语 收稿日期: 2021-05-19
( 本文编辑: 赵艳粉)
随着超超临界锅炉在市场占有率越来越高,

( 上接第 469 页)
因 A 侧二次风箱压力过低, 即使炉膛压力发生正
5 结语
向较小的波动, 也可能瞬间阻滞二次风气流, 风量
测量元件输出差压值瞬间突降, 显示风量突降。 ( 1 ) 2 号炉 A 侧二次风量异常突降非真实地
送入炉内的二次风量突然减小, 是机组低负荷运
4 预防二次风量突降的措施
行时单侧二次风量较低、 二次风量测量元件输出
( 1 ) 做好风量测量元件的维护工作, 定期进行 差压较小所致。
吹堵工作, 择机彻底检查测量元件的取压孔、 取压 ( 2 ) 2 号炉 A 侧二次风箱压力过低, 在较小扰
管、 取压母管等是否积灰堵塞, 及时疏通。追踪、 动下, 风量测量元件测量的差压值发生相对大幅
考察先进的风量测量装置, 有条件进行更换。 的波动。
( 2 ) 机组低负荷运行时尽量保持送风机较大 ( 3 ) 差压值至 DCS 风量计算的差压值下限,
的动叶开度, 如动叶开度不小于 30% , 提高送风 引起 A 侧 DCS 显示的二次风量突降, 这也是差
量, 尽 可 能 提 高 两 侧 风 箱 压 力 至 0.30~0.35 压式风量测量元件的特性所致。
kPa 。在条件许可情况下, 应考虑对燃烧器进行 参考文献:
改造, 封堵不必要的漏风点, 以提高二次风箱压 [ 1 ] Q / HCX104002 — 2017 , 华能长兴电厂企业标准: 华能长兴
力, 提高二次风的抗干扰能力。 电厂 660MW 高效超超临界燃煤机辅机运行规程[ S ] .
( 3 ) 检查 DCS 二次风量计算公式是否正确, [ 2 ] Q / HCX104001 — 2017 , 华能长兴电厂企业标准: 华能长兴
梳理并统一 DCS 的二次风量计算公式, 参考 B 侧 电厂 660MW 高效超超临界燃煤机主机运行规程[ S ] .
收稿日期: 2021-03-18
二次风量计算公式, 即 X1 为 5 , Y1 为 0 。
( 本文编辑: 赵艳粉)
( 4 ) DCS 风压测点死区重新设置。