Effect of Nano-Calcium Carbonate on Chloride Binding Properties of Sea Sand Concrete under Chloride Corrosion
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摘要:
考虑氯盐侵蚀时间和纳米碳酸钙(NC)的影响,研究了氯盐侵蚀作用下海砂混凝土结合氯离子性能。结果表明:随氯盐侵蚀时间增加,海砂混凝土中自由氯离子含量和结合氯离子含量均逐渐增加,掺入NC能够进一步提高海砂混凝土中结合氯离子含量;随氯盐侵蚀时间增加,海砂混凝土中Friedel's盐和水化硅酸钙(C-S-H)含量及C-S-H中钙硅物质的量比(Ca/Si比)逐渐提高;氯盐侵蚀14 d,掺NC海砂混凝土中Friedel's盐含量明显下降,其中掺1%NC使Friedel's盐含量减少最明显;海砂混凝土中掺入NC越多,C-S-H含量及C-S-H中Ca/Si比增大越明显,这有助于海砂混凝土中物理吸附氯离子。
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关键词:
- 海砂混凝土 /
- 结合氯离子性能 /
- Friedel's盐 /
- 水化硅酸钙(C-S-H) /
- 纳米碳酸钙(NC)
Abstract:The chloride binding properties of sea sand concrete subjected to chloride salt corrosion while taking into account the influence of chloride corrosion duration and nano-calcium carbonate (NC) were studied. The results show that with the increase of chloride corrosion time, the content of free chloride ion and bound chloride ion in sea sand concrete increased gradually. The incorporation of NC could further improve the content of bound chloride ion in sea sand concrete. The content of Friedel's salt and hydrated calcium silicate (C-S-H) in sea sand concrete and the Ca and Si amount of substance ratio in C-S-H increased with the increase of chloride attack time. The content of Friedel's salt in NC sea sand concrete decreased significantly after 14 days of chloride erosion, and the decrease of Friedel's salt content was the most obvious when 1% NC was added. The more NC was incorporated into sea sand concrete, the more obvious the increase of C-S-H content and Ca and Si amount of substance ratio in C-S-H was, which was helpful for the physical adsorption of chloride ions in sea sand concrete.
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随着我国海洋强国战略的实施,沿海地区工程的大量建设造成了河砂资源日益匮乏,而开发和利用海砂资源替代河砂是一种切实可行的途径,并引发了广泛关注[1-2]。
海砂混凝土多应用于沿海地区,在服役期间不可避免受到氯盐侵蚀作用。众所周知,海水及海砂中的氯盐是造成钢筋混凝土结构耐久性降低的重要因素之一。为此,国内外学者对海砂混凝土的抗氯离子侵蚀性能开展了相关研究。肖建庄等[3]研究发现,氯盐侵蚀作用下C80海砂混凝土的抗氯离子侵蚀性能始终高于C60海砂混凝土。LI等[4]将高性能海水海砂混凝土暴露在海洋环境中,发现该混凝土的氯离子扩散系数小于河砂混凝土。黄华县等[5]研究了海砂砂浆抗氯离子侵蚀性能与海砂中氯离子含量的关系,发现在氯盐侵蚀作用下海砂中,更低氯离子含量砂浆的抗氯离子侵蚀性能更差。IQBAL等[6]使用硅灰对海水海砂混凝土进行改性,结果显示,采用7.5%硅灰替代水泥改性的海水海砂混凝土具有最佳的抗氯离子侵蚀性能。在海砂混凝土结合氯离子性能方面,刘斯凤等[7]认为降低水胶比能够提高海砂混凝土的结合氯离子性能。SALEH等[8]使用辅助胶凝材料、海水和海砂提高超高性能混凝土的电阻率和抗氯离子侵蚀性能,硅灰和矿渣的火山灰反应提高了该混凝土的结合氯离子性能。综上所述可知,关于海砂混凝土氯离子传输性能已经开展大量研究。然而,针对氯盐侵蚀下海砂混凝土结合氯离子性能的研究不够全面,尚需开展进一步研究。
通过掺入纳米材料改善海砂混凝土结合氯离子性能,可提高海砂混凝土在沿海地区抗氯盐侵蚀性能。在诸多纳米材料中,纳米碳酸钙(NC)的价格低廉,对混凝土工作性能也具有良好的提升作用,在工程上运用更具有经济效益。NC的粒径通常小于100 nm,能够填充水泥颗粒周围松散的网状结构孔隙[9-10]。NC还能与铝酸三钙(C3A)和氢氧化钙(CH)反应生成碳铝酸盐,如式(1)和(2)所示[11]。碳铝酸盐会抑制钙矾石(AFt)向单硫型水化硫铝酸钙水化产物(AFm)转化,且AFt的摩尔体积大于AFm,能够更好地填充孔隙,改善混凝土孔隙结构[12-13]。由于NC的成核效应,C-S-H以NC作为生长点,并在其表面生长[14]。因此,NC能够有效提高混凝土的抗压强度和抗渗性,同时NC还具备加强混凝土早期水化作用[15-16]。由上述分析可知,目前主要针对NC对混凝土物理性能的影响开展相关研究,而其对混凝土结合氯离子性能的影响研究鲜有报道。因此,氯盐侵蚀作用下NC对海砂混凝土结合氯离子性能的影响研究需要进一步完善。
(1) (2) 为进一步探究氯盐侵蚀作用下海砂混凝土的结合氯离子性能,笔者考虑了氯盐侵蚀时间和NC掺量的影响。通过测试得到自由氯离子、总氯离子及结合氯离子含量。随后,通过物相组成分析、Friedel's盐含量变化和C-S-H中钙硅物质的量比(Ca/Si比)变化等,得到氯盐侵蚀作用下海砂混凝土物理吸附和化学结合氯离子的变化机制。
1. 试验
1.1 试验材料
试验采用P·O 42.5水泥,其化学成分见表1。采用天然河砂,细度模数为2.92,中级砂。选用5~20 mm连续级配碎石,级配良好。NC来自上海麦克林生化科技有限公司,粒径为50 nm,纯度95%,其在扫描电子显微镜(SEM)下的图像和粒径分布如图1所示。采用江苏苏博特新材料股份有限公司生产的聚羧酸高效减水剂,减水率30%以上。
表 1 水泥主要化学成分组成Table 1. Main chemical composition of cement成分 SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 余 质量分数/% 15.14 5.25 4.49 69.22 0.86 2.95 1.17 1.2 试样制备
1.2.1 模拟海砂制备
氯盐和硫酸盐会影响混凝土结合氯离子性能,而原状海砂中盐类及离子成分复杂,为消除其他离子对结合氯离子性能的影响,采用以下方式制备模拟海砂[17]。使用2%(质量分数)NaCl溶液浸泡天然河砂,每12 h翻动一次,浸泡3 d后放入温度为(105±5) ℃的烘箱中干燥至质量恒定备用,模拟海砂中氯离子质量分数平均值为0.229%。
1.2.2 NC分散
将聚羧酸减水剂与去离子水搅拌均匀后加入NC,然后使用磁力搅拌器搅拌30 min,搅拌转速为1 500 r/min,再使用超声分散仪分散30 min,最后使用磁力搅拌器搅拌30 min。
1.2.3 混凝土试件制备
按照表2中配方(水胶比均为0.42),将石子、水泥、砂加入混凝土搅拌机中干拌2 min,随后加入水和已分散的NC,搅拌3 min至完全混合均匀后,装入尺寸为100 mm×100 mm×100 mm的模具中振实。试件静置24 h后拆模,移入标准养护室[温度(20±3) ℃,相对湿度RH≥95%]中养护56 d,使混凝土充分水化。使用环氧树脂涂抹养护完成的混凝土试件5个面,保留1个侧面作为一维渗透面。待环氧树脂干燥后将试件置于3.5%(质量分数)NaCl溶液(每7 d更换一次)中分别浸泡3,7,14,28 d。其中,掺入1%(质量分数) NC和3% (质量分数)NC的海砂混凝土使用3.5%NaCl溶液浸泡14 d。
表 2 混凝土中各组分含量Table 2. Concentration of concrete components试验编号 质量浓度/(kg·m-3) 水泥 纳米CaCO3 砂 砾石 水 减水剂 NC0 421.0 - 685 1 117 177 8.42 NC1 416.8 4.2 685 1 117 177 8.42 NC3 408.4 12.6 685 1 117 177 8.42 1.3 试验方法
1.3.1 氯离子含量测试
使用磨粉机对浸泡至相应龄期的混凝土试件逐层磨粉,在距混凝土表面1~10 mm范围内每1 mm磨取一次,在11~20 mm范围内每2 mm磨取一次,粉样均过600 μm筛,然后置于(105±2) ℃烘箱中干燥2 h备用。按照ASTM C1218/C1218M-17《灰浆和混凝土中水溶性氯化物的标准试验方法》与ASTM C1152/C1152M-04(2012)e1《灰浆和混凝土中酸溶性氯化物的标准试验方法》标准,测试粉样中自由氯离子、总氯离子及结合氯离子含量。
1.3.2 微观测试
将浸泡7 d、14 d和28 d的混凝土试件敲碎,选取部分颗粒,使用异丙醇浸泡24 h,然后更换异丙醇继续浸泡3 d,以充分置换样品中的自由水,最后将样品置于真空干燥箱中连续抽真空至异丙醇从样品中挥发。干燥完成后,使用美国FEI Quanta 400 FEG型场发射扫描电镜配套的能谱仪(EDS)对样品进行元素扫描。将剩余颗粒放置于玛瑙研钵中并加入异丙醇进行研磨,粉末过0.08 mm筛并置于40 ℃真空干燥箱中干燥至质量恒定。干燥完成后立即使用荷兰帕纳科X-pert 3型X射线衍射分析仪(XRD)测试粉末物相组成,测试范围为5°~80°,扫描速率为5 (°)/min。剩余粉末使用德国耐驰TG209F3型热分析仪进行热重(TG)和微商热重(DTG)分析,升温区间为室温至1 000 ℃,加热速率为10 ℃/min,通入N2保护。
2. 结果与讨论
2.1 氯盐侵蚀作用下海砂混凝土中氯离子含量
2.1.1 氯盐侵蚀时间对氯离子含量的影响
由图2(a)可见,不同氯盐侵蚀时间下,混凝土中自由氯离子含量和总氯离子含量随侵蚀深度增加均呈现下降趋势,最终达到平稳状态。当氯盐侵蚀时间为3 d、7 d、14 d和28 d时,氯离子侵蚀深度分别达到5 mm、7 mm、9 mm和12 mm。由此得知,随着氯盐侵蚀时间增加,混凝土中氯离子侵蚀速率逐渐降低。由图2(b)可以看出,随氯盐侵蚀深度增加,混凝土中结合氯离子含量均呈现下降到平稳的趋势。结合图2(a)可知,随氯盐侵蚀时间增加,混凝土中自由氯离子含量的提高能够增加结合氯离子含量。已有研究表明,混凝土孔隙溶液中自由氯离子含量增加会提高AFm和C-S-H接触氯离子的概率,从而提高了混凝土中结合氯离子含量[18-19]。
2.1.2 NC掺量对氯离子含量分布的影响
由图3(a)可以看出,NC3组混凝土中自由氯离子含量和总氯离子含量最高,其次是NC0组,最后是NC1组。这归因于NC3组混凝土中存在较多团聚的NC颗粒和未水化水泥,相比NC0组和NC1组混凝土有更多有害孔,导致氯离子更容易向混凝土内部传输。然而,NC1组混凝土中少量NC的均匀分布,一方面能够有效填充混凝土孔隙结构,另一方面,能够提高混凝土结合氯离子性能,使得氯离子传输能力降低[16,20]。从图3(a)还可以看出,NC0组、NC1组和NC3组混凝土中的氯离子渗透深度分别达到9 mm、7 mm和12 mm。三组海砂混凝土中的氯离子侵蚀深度大小关系与混凝土表层自由氯离子含量大小关系一致。由图3(b)可以看出,掺NC海砂混凝土中结合氯离子含量总体大于未掺NC海砂混凝土。NC3组混凝土中结合氯离子含量最大,其次是NC1组,最后是NC0组。这是因为一方面,NC3组混凝土中自由氯离子含量最高,水化产物AFm和C-S-H与氯离子接触的概率更大,从而结合(固化)氯离子含量增加[18-19];另一方面,NC具有成核效应,能够降低C-S-H在NC颗粒表面生成的成核壁垒,从而提高了混凝土中C-S-H生成量[14]。同时,NC能够提高混凝土中的Ca2+含量,在高含量氯离子环境中,C-S-H为平衡内部结构的电荷,有利于更多Ca2+等阳离子进入C-S-H结构中,从而增大了C-S-H的Ca/Si比,进而提高了海砂混凝土物理吸附氯离子能力[21-22]。另外,NC能够促进半碳铝酸盐(Hc)和单碳铝酸盐(Mc)生成,而Hc和Mc能够在高含量氯离子环境中转化为Friedel's盐,从而有助于海砂混凝土化学结合氯离子,具体反应过程见式(3)、(4)和(5)[23]。
(3) (4) (5) 2.2 氯盐侵蚀作用下海砂混凝土的物相
由图4可以看出:2θ=8.86°和2θ=10.4°处分别为AFt和Hc衍射峰,其峰值强度随氯盐侵蚀时间增加均呈先减后增的趋势;2θ=11.67°处有微弱或消失的Mc衍射峰。由于Hc转化为Mc需要消耗
,而Hc或Mc在高氯离子含量时能够转化为Friedel's盐并消耗
形成CaCO3[23]。因此,较多
被消耗,造成Hc向Mc的转化有所减缓,因此Hc有良好的衍射峰强度,Mc在不同氯盐侵蚀时间下的衍射峰强度均较弱。Mc能够阻碍AFt转化为Friedel's盐,而具有较弱衍射峰强度的Mc减弱了该阻碍,使得2θ=11.16°处Friedel's盐的衍射峰强度增强。在2θ=9.85°处为AFm衍射峰,这有利于氯盐侵蚀作用下海砂混凝土化学结合氯离子。
由图5可以看出,相比NC0组和NC1组,NC3组混凝土中AFt、Hc、Friedel's盐、CH和CaCO3始终具有较强的衍射峰强度。在长期养护期间,3%NC促进了海砂混凝土的水化,在氯盐侵蚀作用下水化产物具备良好的结晶程度。然而,3%NC使混凝土结构更加疏松多孔,更多氯离子进入结构中。因此,NC3组混凝土中有更多水化产物固化氯离子,从而Friedel's盐的衍射峰强度较强。NC1组混凝土中Friedel's盐的衍射峰强度最弱,这可能与进入混凝土中的自由氯离子含量有关。
2.3 氯盐侵蚀作用下海砂混凝土化学结合氯离子性能
2.3.1 氯盐侵蚀时间对化学结合氯离子性能的影响
由图6可见,混凝土主要水化产物C-S-H和AFt吸热分解峰对应50~210 ℃,而CH和CaCO3吸热分解峰分别对应380~450 ℃和450~720 ℃[24-25]。Hc、Mc和AFm吸热分解峰对应150~200 ℃,可能因其含量较低,且衍射峰与C-S-H和AFt的强吸热分解峰重叠,因此在图中并不明显[26-27]。随着氯盐侵蚀时间增加,C-S-H和AFt吸热分解峰强度逐渐增加。一方面,混凝土仍然存在水化作用,使得C-S-H含量增加;另一方面,氯离子含量增加,水化产物结合氯离子生成Friedel's盐会释放
,而
会优先与AFm结合生成AFt。同时,
还会进一步与Friedel's盐反应生成AFt[28-29]。从图6中还可以看出,CaCO3吸热分解峰随着氯盐侵蚀时间增加而增加,这里可以排除在氯盐侵蚀作用下混凝土受环境碳化的影响。出现该结果,可能是在氯离子含量较高时,Hc或Mc通过与CH等反应而转化为Friedel's盐并生成
,且
与Ca2+结合能够生成CaCO3[23]。根据式(6)可得到在不同氯盐侵蚀时间下海砂混凝土中CH的质量分数,即当氯盐侵蚀7 d、14 d和28 d时,NC0组海砂混凝土中CH的质量分数(mCH)分别为3.08%、4.05%和4.58%。
(6) 式中:
为水的摩尔质量,为18.02 g/mol;MCH为CH的摩尔质量,为74.09 g/mol;
为样品在380~450 ℃的质量分数,%。
由式(6)计算结果可知,NC0组海砂混凝土中CH含量随氯盐侵蚀时间增加而逐渐增加,CH含量增加能够为混凝土孔隙液提供更多Ca2+。因此,Hc或Mc转化为Friedel's盐所释放的
能够与Ca2+反应生成更多CaCO3[23]。然而,CH含量并不因该反应发生而逐渐降低,这归因于反应过程中OH-的不断生成,OH-与混凝土孔隙液中Ca2+反应,重新生成CH。由式(3)、(5)、(7)和(8)可知,每消耗0.5 mol或1 mol CH均会产生2 mol OH-,其与Ca2+反应会重新生成1 mol CH[2]。如式(5)所示,Hc转化为Friedel's盐时仍会剩余0.5 mol CH。因此,混凝土中CH含量会逐渐增加。然而,CH生成量因混凝土孔隙液中Ca2+的消耗而持续减少。当氯盐侵蚀时间由7 d延长至14 d时,CH质量分数增加了1.03%,而当氯盐侵蚀时间由14 d延长至28 d时,CH质量分数增加了0.53%。由此可见,CH的生成出现减缓趋势。
(7) (8) 由图6还可见,当氯盐侵蚀14 d时,混凝土中Friedel's盐吸热分解峰要远高于氯盐侵蚀7 d时的吸热分解峰,且与氯盐侵蚀28 d时的吸热分解峰相近。为进一步分析氯盐侵蚀对海砂混凝土化学结合氯离子性能的影响,根据式(9)可得到海砂混凝土在不同氯盐侵蚀时间下海砂混凝土中Friedel's盐的质量分数,即当氯盐侵蚀7 d、14 d和28 d时,NC0组混凝土中Friedel's盐的质量分数(mFs)分别为5.99%、7.51%和7.45%。
(9) 式中:
为Friedel's盐中主层水释放6个结合水的质量分数,%;MFs为Friedel's盐的摩尔质量,为561.3 g/mol。
由式(9)计算结果可知,当氯盐侵蚀时间为14 d时,随着氯离子逐渐向混凝土内部侵蚀,水化产物AFm等与氯离子接触概率增加,使得Friedel's盐的生成量增加[18-19]。在氯盐侵蚀28 d时,Friedel's盐含量出现略微的降低,这表明Friedel's盐含量并不会随着氯离子含量增加而持续增加。由式(10)可知,在氯盐侵蚀14 d时,氯离子含量逐渐增加,大量氯离子能够与AFm充分反应生成Friedel's盐,并产生
[28,29]。因此,在氯盐侵蚀时间由14 d延长至28 d时,由于混凝土中存在较多
,其会与Friedel's盐进一步反应生成AFt,从而降低了Friedel's盐生成量[13,29-30]。在氯盐侵蚀28 d时,CH含量增加发生减缓,这表明在Friedel's盐转化为AFt时会消耗部分CH。另外,根据图6中CaCO3吸热分解峰逐渐增加可以得知,在混凝土中氯离子含量逐渐增加时,高氯离子含量能够使Hc或Mc转化为Friedel's盐而产生
[23]。在氯盐侵蚀后期,一方面
与CH反应使CaCO3含量增加;另一方面,
也会优先与AFm反应,从而使得AFm含量降低[31]。因此,随着氯盐侵蚀时间增加,Friedel's盐含量先增加后小幅度降低。
(10) 2.3.2 NC掺量对化学结合氯离子性能的影响
从图7中可以看出,当氯盐侵蚀时间为14 d时,NC0和NC1组混凝土中C-S-H和AFt的吸热分解峰强度相近,而NC3组混凝土中C-S-H和AFt吸热分解峰强度要远高于另外两组,表明3%NC能够有效增加混凝土中C-S-H和AFt含量。
已有研究表明,NC能够提高混凝土中C-S-H含量,且在混凝土持续水化过程中,3%NC和被包裹的水泥逐渐溶解,进而使混凝土更充分水化[32]。同时,大量NC能够与C3A和CH反应生成较多Hc和Mc,而Hc和Mc能够抑制AFt分解,从而混凝土中AFt含量较多[11-12]。因此,NC3组混凝土中C-S-H和AFt吸热分解峰强度最高。1% NC能够均匀分散在混凝土中,其成核效应也能够促进C-S-H生成。同时,相比NC0,NC1组混凝土中所含NC能够为混凝土提供更多
,
会消耗AFm,导致AFm与
结合生成的AFt含量减少。因此,NC0和NC1组混凝土中C-S-H和AFt吸热分解峰强度相近,但NC1组混凝土中C-S-H含量要高于NC0组,即NC1组混凝土的物理吸附氯离子能力高于NC0组混凝土。
由式(9)计算得到不同NC掺量下海砂混凝土中Friedel's盐含量,即当氯盐侵蚀时间为14 d时,NC0、NC1和NC3组混凝土中Friedel's盐质量分数分别为7.51%、6.49%和7.44%。由此可见,NC0组混凝土中Friedel's盐含量最高,其次是NC3组,最后是NC1组。一方面,在海砂混凝土中掺入NC后,混凝土中含有更多
与AFm反应生成Hc和Mc,使得AFm含量降低,即AFm与结合氯离子生成的Friedel's盐减少。同时,较多Hc和Mc会抑制AFt转化为Friedel's盐,进一步降低Friedel's盐含量[12];另一方面,掺NC的海砂混凝土中含有更多Ca2+,根据式(11)可知,Ca2+含量增加为Friedel's盐溶解提供了更有利的条件。因此,NC1和NC3组混凝土中Friedel's盐含量比NC0组混凝土更低。NC3组混凝土中的Friedel's盐比NC1组混凝土更多,这可能归因于NC3组混凝土孔隙液中含有更多氯离子。同时,在长期水化过程中,相比1%NC,3%NC更能够促进混凝土中水化产物生成,即混凝土中含有更多AFm与氯离子反应。
(11) 2.4 氯盐侵蚀作用下海砂混凝土物理吸附氯离子性能
由图8可以看出,当氯盐侵蚀7 d、14 d和28 d时,NC0组混凝土中C-S-H的Ca/Si比分别为1.450、1.571和1.599,即随着氯盐侵蚀时间增加,海砂混凝土中C-S-H的Ca/Si比逐渐增大。这可能是随氯盐侵蚀时间增加,混凝土中氯离子含量逐渐增加,C-S-H周围存在更多负电荷,这有利于Ca2+进入C-S-H结构。已有研究表明,Ca/Si比增大有利于C-S-H吸附氯离子[21-22]。因此,随氯盐侵蚀时间增加,NC0组混凝土物理吸附氯离子能力逐渐增强。该变化趋势与图2中结合氯离子含量随氯盐侵蚀时间增加的变化趋势一致。
由图9可以看出,当氯盐侵蚀时间为14 d时,NC0、NC1和NC3组混凝土中C-S-H的Ca/Si比分别为1.571、1.607和1.631,即增加NC掺量能够使海砂混凝土中C-S-H的Ca/Si比增大。这归因于NC能够提供更多Ca2+,Ca2+进入C-S-H结构可提高海砂混凝土物理吸附氯离子能力。相比1%NC,3%NC能够为混凝土提供更多Ca2+。因此,NC3组混凝土中C-S-H的Ca/Si比最大,其次是NC1组,最后是NC0组。
3. 结论
(1)随氯盐侵蚀时间增加,海砂混凝土中自由氯离子和结合氯离子含量均逐渐增加。在氯盐侵蚀14 d时,掺NC的海砂混凝土中结合氯离子含量更高。其中,掺3%NC海砂混凝土中结合氯离子含量要高于掺1%NC海砂混凝土。
(2)随氯盐侵蚀时间增加,海砂混凝土中Friedel's盐含量呈先增加后减少的趋势。在氯盐侵蚀14 d时,未掺NC海砂混凝土中Friedel's盐最高,其次是掺3%NC海砂混凝土,最后是掺1%NC海砂混凝土,即掺入NC会降低海砂混凝土的化学结合氯离子能力。
(3)随氯盐侵蚀时间增加,海砂混凝土中C-S-H含量及其Ca/Si比均逐渐增加,即物理吸附氯离子能力逐渐增强。在氯盐侵蚀14 d时,掺3%NC海砂混凝土中C-S-H含量及其Ca/Si比最高,其次是掺1%NC海砂混凝土,最后是未掺NC海砂混凝土,即掺NC会提高海砂混凝土的物理吸附氯离子能力。
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表 1 水泥主要化学成分组成
Table 1 Main chemical composition of cement
成分 SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 余 质量分数/% 15.14 5.25 4.49 69.22 0.86 2.95 1.17 表 2 混凝土中各组分含量
Table 2 Concentration of concrete components
试验编号 质量浓度/(kg·m-3) 水泥 纳米CaCO3 砂 砾石 水 减水剂 NC0 421.0 - 685 1 117 177 8.42 NC1 416.8 4.2 685 1 117 177 8.42 NC3 408.4 12.6 685 1 117 177 8.42 -
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期刊类型引用(1)
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