Page 87 - 电力与能源2023年第四期
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徐越前，等：绥中二期低低温电除尘改造可行性分析 393
附，粉尘比电阻才能大幅降低，粉尘荷电性质改
善。因此，烟气运行温度的合理选择影响重大，是
低低温电除尘器选型的主要参考资料之一。在实
际运行中，锅炉受煤质变化的影响，酸露点在不断
变化中，当烟气温度处于酸露点附近时更易引起
材料腐蚀，低低温电除尘的烟气运行温度宜低于
计算酸露点温度 5～10 ℃。国内酸露点温度的计
算主要采用苏联热力计算方法推荐的公式：
1
3
β × S zs
t sld = t ld + （1）
1. 05 ( α fh × A ZS )
图 2 烟气治理选型技术路线
t ld = -1. 210 2 + 8. 406 4·φ H 2 O -0. 474 9 ×
综合考虑，结合几种除尘器的性能比较，优选常规 2 3 （2）
φ H 2 O + 0. 010 42·φ H 2 O
形式的低低温电除尘方案。 式中 t sld——烟气露点温度，℃； S zs——燃料折算
硫分，%； A zs——燃料折算灰分，%； α fh——飞灰
3 低低温改造分析
份额，煤粉锅炉可取 0.8～0.9； β——与炉膛出口
3.1 低低温电除尘技术
过量空气系数 α 有关的系数，α=1.2 时，β=121，
低低温电除尘是利用烟气温度降到酸露点以
t
α=1.4～1.5 时 ，β=129，标 准 一 般 取 125； ld——
下 SO 3 冷凝液化后对烟尘性能进行改良，达到粉
纯水蒸气露点温度，℃； φ H 2 O——烟气中水蒸气体
尘比电阻下降和击穿电压上升，同时实现烟气含
积分数，%。
尘浓度降低和 SO 3 去除的效果，节能效果明显 ［4-5］ 。
代入表 1 中相关的煤质参数，对该项目低低
文献［6］研究认为低低温电除尘器出口的二
温电除尘器的酸露点进行计算，在考虑脱硝等设
次扬尘会增加，需配套采用离线振打装置，已有较
备影响的情况下，计算结果为设计煤种 95 ℃，校
多的工程实践证明了离线振打可解决该问题。文
核煤种 102 ℃。
献［7］发现低低温电除尘器末电场配套移动电极
将低低温电除尘器入口烟气温度设在 90 ℃，
可解决二次扬尘问题，采用该组合技术解决了二
低于酸露点 5 ℃，满足低低温最佳温度要求，同时
次扬尘问题。文献［8］研究得出由于低低温电除
满足下游脱硫系统的工艺温度要求。因此，该项
尘器内部烟尘温度较低，灰的流动性降低导致灰
目低低温电除尘器烟气进口温度设定为 90 ℃是
斗易堵塞，提出灰斗需保温并进行有效加热 。
［9］
合适的。
日本日立对低温电除尘器与低低温电除尘器
3.2.2 灰流比和防腐分析
出口烟尘的粒径、烟尘浓度以及脱硫出口颗粒物
低低温电除尘器的腐蚀一般通过灰硫比来衡
浓度的关联性进行比较，试验发现低温电除尘器
−3
量 ［4，10］ 。灰硫比为粉尘浓度（mg·m ）与 SO 3 浓度
出口烟尘的平均粒径约为 2 μm，低低温电除尘器
（mg·m ）之比 ［11-13］ 。根据经验，避免发生腐蚀风
−3
出口烟尘的平均粒径大于 3 μm，粒径明显增大。
险的灰硫比应不低于 100，同时为了避免影响高
湿法脱硫对大粒径颗粒的脱除效率较高，当采用
效除尘，灰流比还应不高于 1 000。烟气灰硫比和
低低温电除尘器时，脱硫出口颗粒物浓度有所降
SO 3 浓度的计算方法如下：
低，可有效提高湿法脱硫系统协同除尘效果。
C D
3.2 绥中二期低低温电除尘改造参数选定 C D/S = （3）
C SO 3
3.2.1 烟气温度选取
η 1 × η 2 × M × S ar × 80
只有烟气温度降至酸露点温度以下时，烟气 C SO 3 = 32 （4）
中的 SO 3 才能冷凝转化为硫酸雾并被烟尘表面吸 式中 C D/S ——灰硫比值； C D——入口粉尘浓度，g·
