Page 120 - 电力与能源2021年第一期

1 1 4 胡远涛, 等: 300 MW 汽轮机通流改造后进汽阀运行特性分析

成了流动死区, 造成了流动不均匀, 产生了较大的
压力损失。通过主汽阀喉部能量较低的蒸汽大部
分进入了 1 号和 2 号调节阀, 其他蒸汽绕过 1 号
和 2 号调节阀阀杆分别流向 3 号和 4 号调节阀,
此时的蒸汽已经充分混合, 速度方向相差不大, 可
以相对平缓的分别进入 5 号和 4 号调节阀喉部。
同样的原理, 如果 5 号和 6 号调节阀也同时开启,
蒸汽经过 3 号和 4 号调节阀阀杆, 更平缓地进入
5 号和 6 号调节阀喉部。因此, 虽然 5 号阀中蒸
汽的流程比 3 号阀的长, 更比 1 号阀的长, 5 号阀
和 3 号阀的压力损失相差不多, 小于 1 号阀, 同
图 7 联合进汽阀 A , B 截面 X=0 的速度云图
理, 6 号阀和 4 号阀的压力损失相差不多, 小于 2
( 机组负荷为 200 MW )
号阀; 联合进汽阀 A , B 中1 号和2 号、 3 号和4 号
位置相对应, 由于受到 5 号和 6 号调节阀开度的
影响, 1 号和 3 号调节阀的压力损失分别比 2 号
和 4 号调节阀的大。
( 3 )滑压试验与数值模拟的结果大体一致。
但是机组负荷在 200 , 160 , 140 MW 时, 数值模拟

采用的调节 阀 开 度 分 别 为 2+50% +80% 、 2+
20%+40% 、 2+25% , 根据分析所得, 这种调节阀
阀位优于试验结论 2 中的调节阀阀位, 产生的压
损较小。

4 结语
图 8 联合进汽阀 A , B 截面 X=0 的速度云图
通过对滑压运行优化试验及数值模拟可以得
( 机组负荷为 160 MW )
到如下结论。
( 1 )通过滑压运行试验可得: 机组负荷在220
~320MW 区间, 汽轮机定压运行, 进汽压力为额
定值 16.7 MPa ; 机 组 负 荷 在 130~220 MW 区
间, 汽轮机滑压运行, 压力随汽轮机调门阀位而
变化。
( 2 )负荷减小时, 流量随开度的减小而减小,
单个调节阀压损 的大小不仅受开度和流量的影
响, 还受同一个联合进汽阀中另外两个调节阀开
度和流量的影响。
( 3 )同一负荷时, 同一联合进汽阀中的调节
图 9 联合进汽阀 A , B 截面 X=0 的速度云图
阀内的蒸汽相互影响。
( 机组负荷为 140 MW )
( 4 )滑压试验与数值模拟的结果大体一致。
阀的压损要大。 1 号和 2 号、 3 号和 4 号调节阀在
参考文献:
联合进汽阀中具有相同的位置, 主蒸汽通过主汽
[ 1 ] 黄树红 . 汽轮机原理[ M ] . 北京: 中国电力出版社, 2008.
阀喉部后, 在主汽阀轴线的上方交汇, 主蒸汽不能
[ 2 ] 陈洪溪, 薛沐睿 . 亚临界和超临界 600 MW 机组高压调节
顺利进入 1 号和 2 号调节阀, 在主汽阀喉部和 1
阀组气动特性分析[ J ] . 动力工程, 1997 , 17 ( 4 ): 66-70.
号和 2 号调节阀之间的上部形成了漩涡, 下部形 ( 下转第 133 页)