Page 56 - 电力与能源2024年第六期

692 黄 诚，等：上海并网发电厂 2023 年度发电锅炉“四管”泄漏失效分析与统计

图 6 解剖后管壁内、外部的腐蚀形貌
具备了以下 3 个条件。

（1）F 层燃烧器区域相对于下部几层燃烧器，
图 4 5 号炉水冷壁管冲刷出的鱼鳞状凹坑形貌
其热辐射温度更高。
风喷嘴的钢板上 ，由钢板反射至第 10 根水冷壁
（2）煤种（或污泥掺烧）硫含量较高，在高温状
管，同样管壁被吹损减薄直至爆管，形成第 3 处泄
态下容易产生硫腐蚀介质。
漏点。同时，蒸汽反射点处的喷嘴钢板亦被吹损。
（3）产生腐蚀的位置均为四角切圆的水冷套
（3）第 3 泄漏点的蒸汽冲至对面的水冷壁管，
内背风面，该局部区域的烟气流动性差，烟气滞留
形成第 4 处泄漏点，而蒸汽途经的紧凑燃尽风喷
时间长，形成区域内循环的“涡流”现象，导致腐蚀
嘴上部钢板也被冲刷出规则的鱼鳞状形貌。
介质长期在此聚集。结合以前的炉内改造情况分
各泄漏点的冲刷情况、爆口角度以及喷嘴钢
析，该局部区域烟气流动性差可能是由其所处的
板的冲刷迹象，均能对泄漏点的产生顺序进行有
位置造成的。低氮燃烧改造时加装了高位 SOFA
效验证。
燃烧器，反向切圆在主燃烧器区域创造还原性气
1.2.3 泄漏原因分析
氛，在一定程度上延缓了正向切圆的烟气流上升
电厂对 1 号、2 号、3 号角的燃烧器水冷套区域
趋势，但却加剧了靠近 F 层燃烧器某些背风面区
进行扩大检查，发现了一个共性问题：所有 F 层燃
域的烟气滞留情况。同时，设计改造时为满足分
烧器紧凑燃尽风区域自上向下数第 9、第 10 根水
离燃尽风更大风量的要求，减小了其他燃烧器周
冷壁管在相同位置均存在高温腐蚀情况，管子表
界风的通流面积，这也使得滞留烟气得不到有效
面都出现了较为严重的腐蚀坑，最薄处壁厚仅为
驱离。
3.59 mm，如图 5 所示。
通过分析得到，此次泄漏主要是由高温硫腐
蚀所致，当水冷壁管腐蚀减薄至一定程度时因强
度不足而发生蒸汽泄漏。
另 外 ，查 询 该 部 位 历 次 检 修 记 录 发 现 ，在

2014 年 9 月检修中测得第 1 泄漏点附近的水冷壁
直管段最薄壁厚为 5.46 mm（原设计管子壁厚为
6.30 mm），存 在 轻 微 减 薄 但 未 见 明 显 的 腐 蚀 凹
坑。这些凹坑属长期运行过程中的正常磨损，故
图 5 其他区域高温腐蚀形貌
当时仅对该根管子作了防磨处理。在后续的历次
在对 4 号角的初始泄漏点管子切割后，电厂 锅炉防磨防爆检查中，对该区域作外观检查、壁厚
又对其进行了进一步检查，结果发现该部位第 9、 测量等复查工作，未再发现壁厚减薄的扩展趋势

第 10 根管子的腐蚀情况最为严重（第 10 根管最薄 及其他异常。
壁厚仅为 2.48 mm）。解剖后发现邻近爆口的管 1.2.4 对策及纠正预防措施
壁已经出现了很深的腐蚀坑，如图 6 所示。 （1）对此次泄漏的水冷壁管进行更换，同时确
分析认为，该部位之所以会产生高温腐蚀，是 保新更换的水冷壁管焊缝质量合格。